由图3可以看出：750kVⅠ母母线A、B、C三相统计处的伸缩节在一月内发生了较大的变化 ， 其中早晚变化幅度最大值达13cm 。 可见伸缩节在吸收母线外力作用位移时起到了一定积极作用 。

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图3750kVⅠ母母线第13—14支柱间伸缩节月内变化情况
同时 ， 我们对母线筒位移情况也做了观测研究 。 根据某两日对母线支架位移的测试情况 。 可见 ， GIS母线筒东西两头处支架位移明显增大 ， 例如 ， 750kVⅠ母西侧位移为34mm ， 东侧位移为30mm ， 750kVⅡ母西侧位移为30mm ， 东侧位移为16mm ， 而靠中间处母线筒位移接近零 。 这表明温补伸缩节在温度变化时 ， 由于两侧母线筒并未受较大水平力固定 ， 母线筒发生整体滑动 ， 而温补伸缩节起不到相应的固定补偿作用 ， 这对母线的安全运行产生了负面影响 。
2.2现场运行中所遇到的问题
某日 ， 750kV兰州东变电站运行人员巡视时发现750kVⅠ母母线7117接地刀闸B、C相所在垂直段母线筒底部法兰面西侧漏气 ， 如图4所示 。 此时环境温度为-14℃ 。 经分析 ， 在环境温度急剧变化情况下 ， 母线上安装的伸缩节不能完全补偿热胀冷缩变化 ， 引起的应力传递至母线连接的垂直段母线筒底部 ， 法兰受力过大造成局部机械损伤 ， 密封性能下降导致SF6气体泄漏 。 这种问题的产生进而要求我们继续对GIS母线两端及转角处抵消热胀冷缩力的问题进行深入研究 。

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图4红外线照片（750kVⅠ母线B相漏气点）
3模型与实际对比研究
3.1模型检验（略）
兰州东变电站伸缩节均采用轴向调节（水平伸缩） ， 本文检验模型的建立采用整体结构和伸缩进行轴向调节分析计算 。
3.2实际运况分析（略）
将分析情况汇总如下：

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表1伸缩节实际变化值与理论计算值对比
(1)伸缩节预压力调整过大
在温度变化时 ， 温补伸缩节长度变化较小 ， 伸缩节未能有效的消除母线筒热胀冷缩产生的变化量 ， 反而将母线筒变化量传递到下一个单元 ， 如此累加后 ， 导致母线东、西两端垂直母线筒法兰底座承受的应力过大 ， 发生母线东、西两端垂直母线筒向西或向东偏移现象 。
(2)现场安装工艺差
GIS安装工艺要求很高 ， 在现场安装GIS母线时 ， 施工人员将伸缩节全部压缩后在进行安装 ， 然后再进行调整预压力 ， 未考虑伸缩节安装时的环境温度 。 随着 ， 环境温度的变化 ， 温补伸缩节预压力不能满足温度变化 ， 也是造成伸缩节不能完全起到温度补偿作用 。
(3)固定支架强度不足引起的固定支架位移
按照设计原理 ， 母线温补伸缩节应能补偿每个单元的膨胀量 ， 固定支柱不应有偏移 ， 但从测试结果表明 ， 一是由于固定支柱强度不够 ， 温补伸缩节起不到相应的补偿作用 ， 造成所有固定支柱均有不同程度的倾斜；二是由于垂直母线筒强度不够 ， 温补伸缩节没有起到相应的补偿作用 ， 造成母线东、西两端垂直母线筒向西或向东偏移不同程度的倾斜 。
4GIS母线端部主刚固定支架的应用
4.1解决方案
为了能使热胀冷缩力在母线端部所产生的较大位移完全被吸收 ， 结合现场实际分析提出了长距离800kVGIS母线筒架设末端适当增加刚性三角固定支架 ， 如图5所示 。 在母线上增设主刚性支架 ， 可以和原刚性构支架（以下称为次刚性固定支架）配合 ， 减轻次刚性固定支架的负担 ， 如图6所示 。

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图5母线端部主刚性支架的设置

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